工業(yè)鋁型材正擠壓與反擠壓的擠壓速度控制：

從溫升看，工業(yè)鋁型材正、反擠壓差異不大，據(jù)此其擠壓速度應該大體上相同或相近，但實際生產中，工業(yè)鋁型材擠壓速度的快與慢，不僅決定于溫升的高低，還決定于表面的應力與大小。在擠壓中，施加于擠壓墊片上的外力Tt、Td均克服了其相應的表面摩擦力而產生附加拉應力。這些應力最終疊加而在表面形成總拉應力。施加的外力越大，形成的拉應力越大。

在上述相同條件下的正向擠壓中，其施加的將產生拉應力的外力Tt、Tz、Td之和為：

T=Tt+Yz+Td=23.45+8.46+0.25=32.16MN

在反向擠壓中，因Tt=0,故其施加將會引起表面拉應力所施加的外力，正擠壓比反擠壓大得多，其比值為：

T*=Tz+Td=7.44+0.25=7.69MN

由上述計算結果看出，擠壓過程中將會引起表面拉應力所施加的外力，正擠壓比反擠壓大得多，其比值為：

T/T*=32.16/7.69=4.18

因此，反向擠壓在表面產生的拉應力比正向擠壓小得多，而表面拉力應小于該溫度下的抗拉強度σb時，工業(yè)鋁型材表面不會產生裂紋，所以反擠壓的速度應比正擠壓大。在實踐中生產2A11鋁型材?110mm棒材，擠壓系數(shù)λ=14.6，鑄錠加熱溫度365-390℃，擠壓筒溫度400℃，反擠壓測得型材流出速度v?=1.49-3.50m/min不出現(xiàn)裂紋；而正向擠壓型材流出速度v?=0.3-1.2m/min時不出現(xiàn)裂紋。其速度比為：

v?min/v?min=1.49/0.3=4.9

v?max/v?max=3.5/1.2=2.9

生產2A12鋁型材棒材，反擠壓與正擠壓的擠壓速度之比為4.24倍和1.48倍。

2. 正、反擠壓工業(yè)鋁型材的尺寸精度

正向擠壓時，在基本擠壓階段隨著擠壓過程的進行，變形金屬與擠壓筒之間的摩擦力隨之減小，若不能隨時調整擠壓力，則擠壓速度將越來越快，會使塑性變形時金屬的充盈度和溫度產生差異，從而導致工業(yè)鋁型材尺寸偏差增大；反擠壓在基本擠壓階段段維持壓力基本平衡，不產生大的波動，所以型材尺寸偏差較小。

生產實踐表明，反擠壓型材尺寸精度比正擠壓高得多。正向擠壓?100mm以上棒材，前、后端直徑相差0.3-0.4mm；?100mm以下棒材，相差0.2-0.3mm。反擠壓棒材，除尾端因中空縮尾（這部分頭尾幾何廢料將被切去）引起收縮較大外，其余部分直徑偏差較小。?100mm以上棒材，前、后端直徑相差0.1-0.2mm，其尺寸偏差為正擠壓偏差的33%-50%。

西北工業(yè)鋁型材加工廠25MN反向擠壓機擠壓管材，在長度方向上的外徑尺寸于表7-11.

表7-11   反向擠壓鋁管材在長度方向的外徑尺寸（管材外徑名義尺寸為71mm）（mm）

管材內徑的長度方向的尺寸列于表7-12。

表7-12  反向擠壓鋁管材在長度方向的內徑尺寸（內徑名義尺寸為60mm）（mm）

實際產中，反向擠壓管、棒材的直徑精度比正向擠壓有明顯提高，與有關的資料介紹完全是吻合的。但在管材的偏心度方面情況卻與文獻資料存在一定的差異。關于這個問題，這里只作簡單介紹。

偏心度的計算方法為：

Y=(δmax-δmin）/(δmax+δmin）×100%

式中δmax---管材的最大壁厚；

δmin---管材的最小壁厚。

就鋁管材壁厚偏心而言，反向擠壓本身并不能使其減小，相反，反向擠壓管材時，模支承要在擠壓筒內反復通過，因而要求模支承和擠壓筒之間須保持合適的間隙，這就使得模子的固定反而不如正向擠壓。決定偏差取決于設備中心（包括擠壓筒、擠壓軸、擠壓針、?？字行牡龋┑膶χ芯取，F(xiàn)代反向擠壓機本身具有自動對中裝置，因此使偏差減小。其次鑄錠的偏心度、切斜度、鑄錠和擠壓筒之間的間隙大小等都會對鋁管材的壁厚偏差產生影響，詳細情況將在產品缺陷中進行討論。

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